ตัวแปลง DC-to-AC แบบไม่มีหม้อแปลง ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบไม่มีหม้อแปลงกำลังต่ำบนตัวเก็บประจุ (18 วงจร) สลับเป็นแหล่งจ่ายไฟบวก

บทนี้จะเน้นไปที่ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบไม่มีหม้อแปลงเป็นหลัก โดยปกติแล้วจะประกอบด้วยเครื่องกำเนิดคลื่นสี่เหลี่ยมและตัวคูณแรงดันไฟฟ้า โดยปกติแล้ว ด้วยวิธีนี้ คุณสามารถเพิ่มแรงดันไฟฟ้าโดยไม่เกิดการสูญเสียที่สังเกตได้ไม่เกินหลายครั้ง และยังได้แรงดันไฟฟ้าของสัญญาณที่แตกต่างกันที่เอาต์พุตของคอนเวอร์เตอร์อีกด้วย กระแสโหลดของตัวแปลงดังกล่าวมีขนาดเล็กมาก - โดยปกติจะมีหน่วย น้อยกว่าสิบ mA

เครื่องกำเนิดหลักของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบไม่มีหม้อแปลงสามารถทำได้ตามรูปแบบทั่วไปซึ่งองค์ประกอบฐาน 1 ซึ่ง (รูปที่ 1.1) ถูกสร้างขึ้นบนพื้นฐานของเครื่องสั่นแบบสมมาตรแบบสมมาตร ตัวอย่างเช่น องค์ประกอบของบล็อกสามารถมีพารามิเตอร์ต่อไปนี้: R1 = R4 = 1 kOhm; R2 = R3 = 10 kΩ; C1 = C2 = 0.01 μF ทรานซิสเตอร์ - พลังงานต่ำ เช่น KT315 เพื่อเพิ่มกำลังของสัญญาณเอาท์พุต จะใช้แอมพลิฟายเออร์ยูนิต 2 ทั่วไป

ข้าว. 1.1. แบบแผนขององค์ประกอบพื้นฐานของตัวแปลงที่ไม่มีหม้อแปลง: 1 - ออสซิลเลเตอร์หลัก; 2 - บล็อกเครื่องขยายเสียงทั่วไป

ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบไม่มีหม้อแปลงประกอบด้วยสององค์ประกอบทั่วไป (รูปที่ 1.2): ออสซิลเลเตอร์หลัก 1 และสวิตช์ขยาย-ขยายแบบกดดึง 2 รวมถึงตัวคูณแรงดันไฟฟ้า (รูปที่ 1.1, 1.2) ตัวแปลงทำงานที่ความถี่ 400 Hz และให้แรงดันเอาต์พุต 12.5 V

แรงดันไฟฟ้า 22 V ที่กระแสโหลดสูงสุด 100 mA (พารามิเตอร์ขององค์ประกอบ: R1 = R4 = 390 Ohm, R2 = R3 = 5.6 kOhm, C1 = C2 = 0.47 μF) ในบล็อก 1 ใช้ทรานซิสเตอร์ KT603A - B ในบล็อก 2 - GT402V (G) และ GT404V (G)

วงจรแปลงไฟแบบไม่มีหม้อแปลงไฟฟ้าเพิ่มเป็นสองเท่า

วงจรแปลงแรงดันไฟฟ้าตามบล็อกทั่วไป

ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าที่สร้างขึ้นบนพื้นฐานของบล็อกทั่วไปที่อธิบายข้างต้น (รูปที่ 1.1) สามารถใช้เพื่อให้ได้แรงดันเอาต์พุตของขั้วต่างๆ ดังแสดงในรูปที่ 1.3.

สำหรับตัวเลือกแรก แรงดันไฟฟ้า -1-10 B และ -10 B จะถูกสร้างขึ้นที่เอาต์พุต สำหรับวินาที - -1-20 B และ -10 B เมื่ออุปกรณ์ใช้พลังงานจากแหล่งจ่าย 12 V

ในการจ่ายไฟให้ไทราตรอนที่มีแรงดันไฟฟ้าประมาณ 90 B จะใช้วงจรแปลงแรงดันไฟฟ้าตามรูปที่ 1.4 พร้อมออสซิลเลเตอร์หลัก 1 และพารามิเตอร์ขององค์ประกอบ: R1 = R4 = 1 kOhm

R2 = R3 = 10 kΩ, C1 = C2 = 0.01 μF สามารถใช้ทรานซิสเตอร์กำลังต่ำทั่วไปได้ที่นี่ ตัวคูณมีตัวคูณการคูณเท่ากับ 12 และด้วยแรงดันไฟฟ้าที่มีอยู่ ตัวคูณจะคาดหวังที่เอาต์พุตประมาณ 200 V แต่ในความเป็นจริง เนื่องจากความสูญเสีย แรงดันไฟฟ้านี้มีเพียง 90 V และค่าของมันจะลดลงอย่างรวดเร็วเมื่อกระแสโหลดเพิ่มขึ้น

ข้าว. 1.4. วงจรแปลงแรงดันไฟฟ้าพร้อมตัวคูณหลายขั้นตอน

ข้าว. 1.5. วงจรอินเวอร์เตอร์แรงดัน

เพื่อให้ได้แรงดันไฟขาออกที่กลับด้าน สามารถใช้ตัวแปลงตามโหนดทั่วไปได้ (รูปที่ 1.1) ที่เอาต์พุตของอุปกรณ์ (รูปที่ 1.5) แรงดันไฟฟ้าจะเกิดขึ้นตรงข้ามกับแรงดันไฟฟ้า ในค่าสัมบูรณ์ แรงดันไฟฟ้านี้ต่ำกว่าแรงดันไฟจ่ายเล็กน้อย ซึ่งเกิดจากแรงดันตกคร่อม (การสูญเสียแรงดัน) ทั่วทั้งองค์ประกอบเซมิคอนดักเตอร์ ยิ่งแรงดันไฟของวงจรต่ำลงและกระแสโหลดยิ่งสูง ความแตกต่างนี้จะยิ่งมากขึ้น

ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้า (ดับเบิ้ล) (รูปที่ 1.6) มีออสซิลเลเตอร์หลัก 1 (1 ในรูปที่ 1.1), แอมพลิฟายเออร์ 2 ตัว (2 ในรูปที่ 1.1) และวงจรเรียงกระแสแบบบริดจ์ (VD1 -VD4)

บล็อก 1: R1 = R4 = 100 โอห์ม; R2 = R3 = 10 kΩ; C1 = C2 = 0.015 μF, ทรานซิสเตอร์ KT315

เป็นที่ทราบกันดีว่ากำลังที่ส่งจากวงจรหลักไปยังวงจรทุติยภูมิเป็นสัดส่วนกับความถี่ในการทำงานของการแปลงดังนั้นความจุของตัวเก็บประจุจึงลดลงพร้อมกับการเติบโตและด้วยเหตุนี้ขนาดและต้นทุนของอุปกรณ์

ตัวแปลงนี้ให้แรงดันเอาต์พุต 12 B (ไม่ได้ใช้งาน) ด้วยความต้านทานโหลด 100 โอห์มแรงดันเอาต์พุตจะลดลงเหลือ 11 B; ที่ 50 โอห์ม - มากถึง 10 B; และที่ 10 โอห์ม - มากถึง 7 B.

ข้าว. 1.6. วงจรดับเบิ้ลไฟฟ้าแรงสูง

วงจรคอนเวอร์เตอร์สำหรับรับแรงดันเอาต์พุตแบบไบโพลาร์

ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้า (รูปที่ 1.7) ช่วยให้คุณได้รับแรงดันเอาต์พุตสองขั้วที่มีขั้วต่างกันโดยมีจุดกึ่งกลางร่วมกัน แรงดันไฟฟ้าเหล่านี้มักใช้เพื่อจ่ายไฟให้กับแอมพลิฟายเออร์ในการดำเนินงาน แรงดันไฟขาออกใกล้เคียงกับค่าสัมบูรณ์ของแรงดันไฟของอุปกรณ์ และเมื่อค่าเปลี่ยนแปลง ค่าเหล่านั้นจะเปลี่ยนพร้อมกัน

ทรานซิสเตอร์ VT1 - KT315, ไดโอด VD1 และ U02-D226

บล็อก 1: R1 = R4 = 1.2 kΩ; R2 = R3 = 22 kΩ; C1 = C2 = 0.022 μF, ทรานซิสเตอร์ KT315

บล็อก 2: ทรานซิสเตอร์ GT402, GT404

อิมพีแดนซ์เอาต์พุตของตัวทวีคูณคือ 10 โอห์ม ในโหมดปกติ แรงดันเอาต์พุตรวมของตัวเก็บประจุ C1 และ C2 คือ 19.25 V ที่การใช้กระแสไฟ 33 mA เมื่อกระแสโหลดเพิ่มขึ้นจาก 100 เป็น 200 mA แรงดันไฟฟ้านี้จะลดลงจาก 18.25 เป็น 17.25 V.

เครื่องกำเนิดหลักของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้า (รูปที่ 1.8) สร้างขึ้นจากสององค์ประกอบ / SHO / 7 การขยายสัญญาณแบบเรียงซ้อนบนทรานซิสเตอร์ VT1 และ VT2 เชื่อมต่อกับเอาต์พุต แรงดันไฟฟ้ากลับด้านที่เอาต์พุตของอุปกรณ์ โดยคำนึงถึงการสูญเสียการแปลงเป็นหลายเปอร์เซ็นต์ (หรือหลายสิบเปอร์เซ็นต์ - ด้วยแหล่งจ่ายไฟแรงดันต่ำ) น้อยกว่าแรงดันไฟฟ้าอินพุต

ข้าว. 1.8. วงจรของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้า-อินเวอร์เตอร์พร้อมออสซิลเลเตอร์หลักบนองค์ประกอบ CMOS

วงจรคอนเวอร์เตอร์ที่คล้ายกันแสดงในรูปต่อไปนี้ (รูปที่ 1.9) คอนเวอร์เตอร์ประกอบด้วยออสซิลเลเตอร์หลักบน / CMO / 7-microcircuit, สเตจขยายสัญญาณบนทรานซิสเตอร์ VT1 และ VT2, วงจรสำหรับเพิ่มแรงดันพัลส์เอาต์พุตเป็นสองเท่า, ตัวกรองตัวเก็บประจุและวงจรสำหรับสร้างจุดกึ่งกลางเทียมตามไดโอดซีเนอร์คู่ แรงดันไฟฟ้าต่อไปนี้เกิดขึ้นที่เอาต์พุตของคอนเวอร์เตอร์: -i-15 B ที่กระแสโหลด 13 ... 15 มล. และ -15 B ที่กระแสโหลด 5 mA

ในรูป 1.10 แสดงไดอะแกรมของโหนดเอาต์พุตของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบไม่มีหม้อแปลง โหนดนี้เป็นจริง

วงจรแปลงแรงดันไฟฟ้าสำหรับการก่อตัวของแรงดันไบโพลาร์ด้วยออสซิลเลเตอร์หลักบนองค์ประกอบ CMOS

ข้าว. 1.10. วงจรสเตจเอาท์พุตของตัวแปลงแรงดันไฟแบบไม่มีหม้อแปลง

เป็นเพาเวอร์แอมป์ ในการควบคุมคุณสามารถใช้เครื่องกำเนิดพัลส์ที่ทำงานที่ความถี่ ^ 0 kHz

หากไม่มีโหลด คอนเวอร์เตอร์ที่มีเพาเวอร์แอมป์ดังกล่าวจะใช้กระแสไฟประมาณ 5 mA แรงดันไฟขาออกใกล้ถึง 18 โวลต์ (สองเท่าของแรงดันไฟที่จ่าย) ด้วยกระแสโหลด 120 mA แรงดันเอาต์พุตจะลดลงเหลือ 16 B ที่ระดับการกระเพื่อม 20 mV ประสิทธิภาพของอุปกรณ์ประมาณ 85% อิมพีแดนซ์เอาต์พุตประมาณ 10 โอห์ม

เมื่อโหนดทำงานจากออสซิลเลเตอร์หลักบนองค์ประกอบ CMOS ไม่จำเป็นต้องติดตั้งตัวต้านทาน R1 และ R2 แต่เพื่อจำกัดกระแสเอาต์พุตของไมโครเซอร์กิต ขอแนะนำให้เชื่อมต่อเอาต์พุตกับแอมพลิฟายเออร์ทรานซิสเตอร์ผ่านตัวต้านทานด้วย ความต้านทานหลาย kΩ

วงจรแปลงแรงดันไฟฟ้าอย่างง่ายสำหรับควบคุม varicaps ได้รับการทำซ้ำหลายครั้งในนิตยสารต่างๆ ตัวแปลงสร้าง 20 V เมื่อขับเคลื่อนจาก 9 B และวงจรดังกล่าวแสดงในรูปที่ 1.11. เครื่องกำเนิดพัลส์ใกล้กับสี่เหลี่ยมประกอบบนทรานซิสเตอร์ VT1 และ VT2 ไดโอด VD1 - VD4 และตัวเก็บประจุ C2 - C5 เป็นตัวคูณแรงดันไฟฟ้า และตัวต้านทาน R5 และไดโอดซีเนอร์ VD5, VD6 สร้างตัวควบคุมแรงดันไฟฟ้าแบบพาราเมตริก

ข้าว. 1.11. วงจรแปลงแรงดันไฟฟ้าสำหรับ varicaps

ข้าว. 1.12. วงจรแปลงแรงดันไฟฟ้า CMOS

สามารถประกอบตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าอย่างง่ายบนวงจร K561LN2-microcircuit K561LN2- ที่มีจำนวนองค์ประกอบบานพับขั้นต่ำได้ตามแผนภาพในรูปที่ 1.12.

พารามิเตอร์หลักของคอนเวอร์เตอร์ที่แรงดันไฟและกระแสโหลดต่างกันแสดงในตารางที่ 1.1

ตาราง 1.1. พารามิเตอร์ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้า (รูปที่ 1.12)

Upit		Uout, V

ไดอะแกรมของสเตจเอาต์พุตของตัวขับแรงดันไฟสองขั้ว

ในการแปลงแรงดันไฟหนึ่งระดับเป็นแรงดันเอาต์พุตแบบไบโพลาร์ สามารถใช้ตัวแปลงที่มีสเตจเอาต์พุตได้ตามแผนภาพในรูปที่ 1.13. เมื่อแรงดันไฟฟ้าอินพุตของคอนเวอร์เตอร์เท่ากับ 5 B แรงดันเอาต์พุตคือ -i-8 B และ -8 B ที่กระแสโหลด 30 mA ประสิทธิภาพของตัวแปลงคือ 75% ค่าประสิทธิภาพและค่าของแรงดันไฟขาออกสามารถเพิ่มขึ้นได้โดยใช้ไดโอด Schottky ในวงจรเรียงกระแสตัวคูณแรงดันไฟฟ้า เมื่อแรงดันไฟฟ้าเพิ่มขึ้นเป็น 9 B แรงดันเอาต์พุตจะเพิ่มขึ้นเป็น 15 V

อะนาล็อกโดยประมาณของทรานซิสเตอร์ 2N5447 - KT345B; 2N5449 - KT340B. ในวงจร คุณสามารถใช้องค์ประกอบทั่วไปได้ เช่น ทรานซิสเตอร์ เช่น KT315, KT361

เครื่องกำเนิดสัญญาณคลื่นสี่เหลี่ยมที่หลากหลายสามารถใช้กับวงจรแปลงแรงดันไฟฟ้าตามหลักการของตัวคูณแรงดันพัลส์ เครื่องกำเนิดไฟฟ้าดังกล่าวมักสร้างขึ้นบนไมโครเซอร์กิต KR1006VI1 (รูปที่ 1.14) กระแสไฟขาออกของไมโครเซอร์กิตนี้ค่อนข้างใหญ่ (100 mA) และมักจะสามารถทำได้โดยไม่ต้องมีขั้นตอนการขยายสัญญาณเพิ่มเติม เครื่องกำเนิดบนไมโครเซอร์กิต DA1 (KR1006VI1) สร้างพัลส์สี่เหลี่ยม อัตราการทำซ้ำซึ่งกำหนดโดยองค์ประกอบ R1, R2, C2 พัลส์เหล่านี้จากพิน 3 ของไมโครเซอร์กิตถูกป้อนไปยังตัวคูณแรงดันไฟฟ้า ตัวแบ่งความต้านทาน R3, R4 เชื่อมต่อกับเอาต์พุตของตัวคูณแรงดันไฟฟ้าซึ่งเป็นแรงดันไฟฟ้าที่ป้อนเข้ากับอินพุต "รีเซ็ต" (พิน 4) ของไมโครเซอร์กิต DA1 พารามิเตอร์ของตัวแบ่งนี้ถูกเลือกในลักษณะที่ว่าหากแรงดันเอาต์พุตในค่าสัมบูรณ์แสดงตัวอย่างแรงดันไฟฟ้าขาเข้า (แรงดันจ่าย) การสร้างจะหยุดลง ค่าที่แน่นอนของแรงดันเอาต์พุตสามารถปรับได้โดยการเลือกความต้านทานของตัวต้านทาน R3 และ R4

แบบแผนของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้า-อินเวอร์เตอร์พร้อมออสซิลเลเตอร์หลักบนไมโครเซอร์กิต KR1006VI1

คุณสมบัติของตัวแปลง - อินเวอร์เตอร์แรงดัน (รูปที่ 1 ^ 14) แสดงไว้ในตาราง 1.2.

รูปถัดไปแสดงวงจรแปลงแรงดันไฟฟ้าอีกวงจรหนึ่งบนไมโครเซอร์กิต KR1006VI1 (รูปที่ 1.15) ความถี่ในการทำงานของออสซิลเลเตอร์หลักคือ 8 kHz เปิดเอาต์พุตแล้ว เครื่องขยายเสียงทรานซิสเตอร์และวงจรเรียงกระแสแบบทวีคูณแรงดันไฟฟ้า เมื่อแรงดันไฟฟ้าของแหล่งจ่ายไฟเท่ากับ 12 B เอาต์พุตของตัวแปลงคือ 20 V การสูญเสียของตัวแปลงเกิดจากแรงดันตกคร่อมไดโอดของวงจรเรียงกระแสแบบทวีคูณแรงดัน

ตารางที่ 1.2. ลักษณะของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้า-อินเวอร์เตอร์ (รูปที่ 1.14)

Upit, V		การบริโภคไอคอน, mA

วงจรแปลงแรงดันไฟฟ้าพร้อมไมโครเซอร์กิต KR1006VI1 และเพาเวอร์แอมป์

บนพื้นฐานของไมโครเซอร์กิตเดียวกัน (รูปที่ 1.16) สามารถสร้างอินเวอร์เตอร์แรงดันไฟฟ้าได้ ความถี่ในการทำงานของการแปลงคือ 18 kHz รอบการทำงานคือ 1.2

เช่นเดียวกับอุปกรณ์อื่นๆ ที่คล้ายคลึงกัน แรงดันไฟขาออกของตัวแปลงจะขึ้นอยู่กับกระแสโหลด

สามารถใช้ TTL และ / SMOG / -chips สำหรับการแก้ไขปัจจุบัน ในการพัฒนาหัวข้อผู้เขียนแนวคิดนี้ D. Cuthbert เสนอตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบไม่มีหม้อแปลงไฟฟ้าโดยใช้ GG // - microcircuits (รูปที่ 1.17)

อุปกรณ์ประกอบด้วยไมโครเซอร์กิตสองวงจร: DDI และ DD2 คนแรกทำงานเป็นเครื่องกำเนิดพัลส์สี่เหลี่ยมที่มีความถี่ 7 kHz (องค์ประกอบ DDI .1 และ DDI .2) ไปยังเอาต์พุตที่เชื่อมต่ออินเวอร์เตอร์ DD1.3 - DDI.6 microcircuit ที่สอง (DD2) รวมอยู่ในลักษณะที่ผิดปกติ (ดูแผนภาพ): มันทำหน้าที่

วงจรขับแรงดันลบ

ข้าว. 1.17. วงจรอินเวอร์เตอร์แรงดันไฟตามวงจรไมโครสองตัว

ไดโอด ส่วนประกอบ-อินเวอร์เตอร์ทั้งหมดเชื่อมต่อแบบขนานเพื่อเพิ่มความสามารถในการรับน้ำหนักของตัวแปลง

อันเป็นผลมาจากการรวมดังกล่าวที่เอาต์พุตของอุปกรณ์ จะได้แรงดันไฟฟ้ากลับด้าน-U ซึ่งเท่ากับ (ในค่าสัมบูรณ์) โดยประมาณกับแรงดันไฟฟ้าของแหล่งจ่าย แรงดันไฟฟ้าของอุปกรณ์ที่มี 74HC04 สามารถเป็นได้ตั้งแต่ 2 ถึง 7 V อะนาล็อกในประเทศโดยประมาณคือ GG // - ไมโครเซอร์กิตประเภท K555LN1 (ทำงานในช่วงแรงดันไฟฟ้าที่แคบลง) หรือ / SMOS / -circuits และ KR1564LN1

กระแสไฟขาออกสูงสุดของตัวแปลงสูงถึง 10mA เมื่อปิดโหลดอุปกรณ์จะไม่กินกระแสไฟ

ในการพัฒนาแนวคิดข้างต้นในการใช้ไดโอดป้องกัน / C / WO / 7-microcircuits ที่อินพุตและเอาต์พุต / SL // 0/7-elements เราจะพิจารณาการทำงานของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าที่ทำ วงจรไมโครสองวงจร DDI และ DD2 ประเภท K561LA7 (เรดาร์ . 1.18) คนแรกประกอบเครื่องกำเนิดไฟฟ้าที่ทำงานด้วยความถี่ 60 kHz ไมโครเซอร์กิตที่สองทำหน้าที่ของวงจรเรียงกระแสความถี่การมองของสะพาน

ข้าว. 1.18. แบบแผนของตัวแปลงขั้วที่แม่นยำบนไมโครวงจร K561LA7 สองตัว

เซอร์กิตเบรกเกอร์ CMOS ขนาดเล็ก

สวิตช์ทำด้วยออสซิลเลเตอร์หลักที่ใช้อินเวอร์เตอร์ CMOS ความถี่ออสซิลเลเตอร์ขึ้นอยู่กับการจัดอันดับ C2-R1 เนื่องจากทรานซิสเตอร์แบบ field-effect ที่มีฉนวนเกทถูกควบคุมโดยประจุไฟฟ้าสถิตและไม่ต้องการกระแสไฟฟ้าขนาดใหญ่ใน …….

ตัวปรับแรงดันไฟฟ้าบนตัวเปรียบเทียบ ลักษณะทางเทคนิคหลัก: แรงดันไฟขาออก, V ……………………………………………………. 5 กระแสโหลด A …………………………………………………………………… 2 แรงดันระลอก mV ………………………………………… …… …… ..50 ปัจจัยการรักษาเสถียรภาพ …………………………………………………… .100 ความถี่การสลับ, kHz ……………………………………………… ..25 ตัวปรับแรงดันไฟฟ้าทำงานดังนี้ แรงดันอ้างอิงฟันเลื่อยจะถูกเปรียบเทียบโดยตัวเปรียบเทียบ …….

การใช้ตัวเก็บประจุเพื่อลดแรงดันไฟฟ้าที่จ่ายให้กับโหลดจากเครือข่ายแสงสว่างมีประวัติอันยาวนาน ในยุค 50 นักวิทยุสมัครเล่นใช้ตัวเก็บประจุอย่างแพร่หลายในอุปกรณ์จ่ายไฟแบบไม่มีหม้อแปลงสำหรับเครื่องรับวิทยุ ซึ่งเชื่อมต่อแบบอนุกรมใน …….

การใช้อินเวอร์เตอร์สามระดับในตัวแปลงความถี่ช่วยให้แรงดันไฟฟ้าของระบบเพิ่มขึ้น หากไม่ต้องการการกู้คืนไฟฟ้าในเครือข่ายอุปทาน แนะนำให้ใช้ตัวเรียงกระแสไดโอด 12 พัลส์พร้อมการเชื่อมต่อแบบอนุกรมของบริดจ์สามเฟส ถ้า…….

บางครั้งจำเป็นต้องมีแรงดันไฟฟ้าเพิ่มขึ้นเพื่อชาร์จตัวเก็บประจุหรือวงจรไฟฟ้าแรงสูง แรงดันไฟฟ้านี้สามารถใช้กับปืนเกาส์กำลังต่ำ ฯลฯ คอนเวอร์เตอร์ไม่มีหม้อแปลงพัลส์ ซึ่งลดขนาดของแผงวงจรพิมพ์ลงอย่างมาก

การเพิ่มขึ้นของแรงดันไฟฟ้าขาเข้าเกิดจากโช้คที่ใช้แล้ว โช้คที่จัดเก็บมีความเหนี่ยวนำ 1,000 ไมโครเฮนรี่ ประสิทธิภาพของคอนเวอร์เตอร์โดยรวมขึ้นอยู่กับปัจจัยด้านคุณภาพของโช้ค

เครื่องกำเนิดพัลส์ถูกปรับเป็นความถี่ 14 kHz แต่คุณสามารถเพิ่มความถี่ในการทำงานได้ ซึ่งจะช่วยลดการหมุนของโช้ค ตัวโช้คสามารถพันบนแกนรูปตัว W หรือในกรณีที่รุนแรง บนแกน ขนาดไม่สำคัญ

ลวดที่ใช้หมุนโช้คสามารถมีเส้นผ่านศูนย์กลาง 0.2 มม. เนื่องจากกระแสไฟขาออกของคอนเวอร์เตอร์ไม่เกิน 7-8 mA

ทรานซิสเตอร์แบบ field-effect - แท้จริงแล้วตัวใดก็ตามที่สามารถทำงานได้ที่แรงดันไฟฟ้ามากกว่า 400 โวลต์ ฉันยังใส่ทรานซิสเตอร์แบบไบโพลาร์ แต่ด้วยทรานซิสเตอร์แบบ field-effect มันจะดีกว่าแน่นอน พลังของคอนเวอร์เตอร์สามารถเพิ่มได้หลายวิธี ซึ่งสัมพันธ์กัน

1) เพิ่มแรงดันไฟฟ้า
2) การใช้ทรานซิสเตอร์ที่มีประสิทธิภาพมากขึ้น
3) การใช้ไดรเวอร์เพิ่มเติมที่เอาต์พุตของไมโครเซอร์กิต
4) ใช้ลวดที่หนากว่าเพื่อไขโช้ค

แต่วิธีการทั้งหมดเหล่านี้สามารถเพิ่มกระแสไฟขาออกของอุปกรณ์ได้เพียงไม่กี่มิลลิแอมป์ เป็นเพราะกำลังขับเพียงเล็กน้อย (ไม่เกิน 2 วัตต์) ที่วงจรไม่พบการใช้อย่างแพร่หลาย แต่บางครั้งก็ไม่สามารถถูกแทนที่ได้ คุณสามารถใช้เครื่องมัลติไวเบรเตอร์แทนชิป NE555 ซึ่งจะปรับความถี่เป็นความถี่เดียวกัน (14 kHz)

ทรานซิสเตอร์แบบ field-effect ไม่ต้องการแผ่นระบายความร้อน เนื่องจากการกระจายพลังงานมีน้อยเกินไป

ในการชาร์จความจุไฟฟ้าแรงสูง 1,000 uF ให้เต็ม อุปกรณ์จะใช้เวลาประมาณ 5 นาที ดังนั้น หากคุณกำลังจะใช้ตัวแปลงดังกล่าว คุณต้องรอ แต่อุปกรณ์นั้นเรียบง่าย กะทัดรัด และประหยัดมาก

จะพิจารณาเป็นพิเศษ ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบไม่มีหม้อแปลงโดยปกติจะประกอบด้วยเครื่องกำเนิดคลื่นสี่เหลี่ยมและตัวคูณแรงดันไฟฟ้า

โดยปกติแล้ว ด้วยวิธีนี้ คุณสามารถเพิ่มแรงดันไฟฟ้าโดยไม่เกิดการสูญเสียที่สังเกตได้ไม่เกินหลายครั้ง และยังได้แรงดันไฟฟ้าของสัญญาณที่แตกต่างกันที่เอาต์พุตของคอนเวอร์เตอร์อีกด้วย กระแสโหลดของคอนเวอร์เตอร์ดังกล่าวมีขนาดเล็กมาก - โดยปกติจะมีหน่วย น้อยกว่าสิบ mA

เครื่องกำเนิดหลัก

เครื่องกำเนิดหลักของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบไม่มีหม้อแปลงสามารถทำได้ตามรูปแบบทั่วไปซึ่งองค์ประกอบฐาน 1 ซึ่ง (รูปที่ 1) ถูกสร้างขึ้นบนพื้นฐานของเครื่องปรับความถี่หลายแบบสมมาตร

ตัวอย่างเช่น องค์ประกอบบล็อกสามารถมีพารามิเตอร์ต่อไปนี้: R1 = R4 = 1 kOhm; R2 = R3 = 10 kΩ C1 = C2 = 0.01 μF ทรานซิสเตอร์ - พลังงานต่ำ เช่น KT315 เพื่อเพิ่มกำลังของสัญญาณเอาท์พุต จะใช้แอมพลิฟายเออร์ยูนิต 2 ทั่วไป

ข้าว. 1. แบบแผนขององค์ประกอบพื้นฐานของตัวแปลงที่ไม่มีหม้อแปลง: 1 - ออสซิลเลเตอร์หลัก; 2 - บล็อกเครื่องขยายเสียงทั่วไป

ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบไม่มีหม้อแปลง

ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบไม่มีหม้อแปลงประกอบด้วยสององค์ประกอบทั่วไป (รูปที่ 2): ออสซิลเลเตอร์หลัก 1 และสวิตช์ขยาย-ขยายแบบกดดึง 2 รวมถึงตัวคูณแรงดันไฟฟ้า (รูปที่ 2)

คอนเวอร์เตอร์ทำงานที่ความถี่ 400 Hz และจ่ายกระแสไฟให้ 12.5Vแรงดันขาออก 22Bที่กระแสโหลดสูงถึง 100 mA(พารามิเตอร์องค์ประกอบ: R1 = R4 = 390 โอห์ม R2- R3 = 5.6 kOhm, C1 = C2 = 0.47 μF) ในบล็อก 1 ใช้ทรานซิสเตอร์ KT603A - b ในบล็อก 2 - GT402V (G) และ GT404V (G)

ข้าว. 2. แบบแผนของคอนเวอร์เตอร์แบบไม่มีหม้อแปลงที่มีแรงดันไฟเพิ่มขึ้นเป็นสองเท่า

ข้าว. 3. ไดอะแกรมของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าตามบล็อกทั่วไป

สามารถใช้ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าที่สร้างขึ้นบนพื้นฐานของบล็อกทั่วไปที่อธิบายไว้ข้างต้น (รูปที่ 1) เพื่อรับ แรงดันไฟขาออกที่มีขั้วต่างกันดังแสดงในรูป 3.

สำหรับตัวเลือกแรก แรงดันไฟฟ้า +10 V และ -10 V จะถูกสร้างขึ้นที่เอาต์พุต สำหรับวินาที - +20 V และ -10 V เมื่ออุปกรณ์ใช้พลังงานจากแหล่ง 12V

วงจรคอนเวอร์เตอร์สำหรับจ่ายไฟให้ไทราตรอน 90V

ในการจ่ายไฟให้ไทราตรอนที่มีแรงดันไฟฟ้าประมาณ 90 V จะใช้วงจรแปลงแรงดันไฟฟ้าตามรูปที่ 4 พร้อมออสซิลเลเตอร์หลัก 1 และพารามิเตอร์ขององค์ประกอบ: R1 = R4 = -1 kOhm, R2 = R3 = 10 kOhm, C1 = C2 = 0.01 μF

สามารถใช้ทรานซิสเตอร์กำลังต่ำทั่วไปได้ที่นี่ ตัวคูณมีตัวคูณการคูณเท่ากับ 12 และด้วยแรงดันไฟที่จ่ายได้ เราคาดหวังที่เอาต์พุตประมาณ 200 V แต่ในความเป็นจริง เนื่องจากการสูญเสีย แรงดันไฟฟ้านี้มีเพียง 90 V และค่าของมันจะลดลงอย่างรวดเร็วเมื่อกระแสโหลดเพิ่มขึ้น

ข้าว. 4. วงจรของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าพร้อมตัวคูณหลายขั้นตอน

อินเวอร์เตอร์ขั้วแรงดันไฟฟ้าจาก (+) ถึง (-)

เพื่อให้ได้แรงดันไฟขาออกที่กลับด้าน สามารถใช้ตัวแปลงตามหน่วยทั่วไปได้ (รูปที่ 1) ที่เอาต์พุตของอุปกรณ์ (รูปที่ 5) แรงดันไฟฟ้าจะถูกสร้างขึ้นตรงข้ามกับแรงดันไฟฟ้าของแหล่งจ่าย

ข้าว. 5. วงจรอินเวอร์เตอร์แรงดันไฟ

ในค่าสัมบูรณ์ แรงดันไฟฟ้านี้ต่ำกว่าแรงดันไฟจ่ายเล็กน้อย ซึ่งเกิดจากแรงดันตกคร่อม (การสูญเสียแรงดัน) ทั่วทั้งองค์ประกอบเซมิคอนดักเตอร์ ยิ่งแรงดันไฟของวงจรต่ำลงและกระแสโหลดยิ่งสูง ความแตกต่างนี้จะยิ่งมากขึ้น

ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้า (ดับเบิ้ล)

ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้า (ดับเบิ้ล) (รูปที่ 6) ประกอบด้วยออสซิลเลเตอร์หลัก 1 (1 ในรูปที่ 1.1), แอมพลิฟายเออร์ 2 ตัว (2 ในรูปที่ 1.1) และวงจรเรียงกระแสแบบบริดจ์ (VD1 - VD4)

ข้าว. 6. วงจรดับเบิ้ลแรงดันไฟฟ้ากำลังสูง

บล็อก 1: R1 = R4 = 100 โอห์ม; R2 = R3 = 10 kΩ; C1 = C2 = 0.015 μF, ทรานซิสเตอร์ KT315

ตัวแปลงนี้ให้แรงดันเอาต์พุต 12V(ไม่ทำงาน). ด้วยความต้านทานโหลด 100 โอห์มแรงดันเอาต์พุตจะลดลงเหลือ 11 V; ที่ 50 โอห์ม - สูงถึง 10 V; และที่ 10 โอห์ม - สูงถึง 7 V.

ตัวแปลงสัญญาณจุดกึ่งกลางสองขั้ว

ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้า (รูปที่ 7) ช่วยให้คุณได้รับแรงดันไฟฟ้าสองขั้วที่มีขั้วต่างกันพร้อมจุดกึ่งกลางทั่วไปที่เอาต์พุต แรงดันไฟฟ้าเหล่านี้มักใช้เพื่อจ่ายไฟให้กับแอมพลิฟายเออร์ในการดำเนินงาน แรงดันไฟขาออกใกล้เคียงกับค่าสัมบูรณ์ของแรงดันไฟของอุปกรณ์ และเปลี่ยนแปลงพร้อมกันเมื่อค่าเปลี่ยนแปลง

ข้าว. 7. แบบแผนของคอนเวอร์เตอร์สำหรับรับแรงดันเอาต์พุตแบบไบโพลาร์

ทรานซิสเตอร์ VT1 - KT315, ไดโอด VD1 และ VD2 - D226

บล็อก 1: R1 = R4 = 1.2 kΩ; R2 = R3 = 22 kΩ; C1 = C2 = 0.022 μF, ทรานซิสเตอร์ KT315

บล็อก 2: ทรานซิสเตอร์ GT402, GT404

ตัวแปลง-อินเวอร์เตอร์พร้อมออสซิลเลเตอร์หลักบนองค์ประกอบ CMOS

เครื่องกำเนิดหลักของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้า (รูปที่ 8) สร้างขึ้นจากสององค์ประกอบ CMOS ขั้นตอนการขยายบนทรานซิสเตอร์ VT1 และ VT2 เชื่อมต่อกับเอาต์พุต แรงดันไฟฟ้ากลับด้านที่เอาต์พุตของอุปกรณ์ โดยคำนึงถึงการสูญเสียการแปลงเป็นหลายเปอร์เซ็นต์ (หรือหลายสิบเปอร์เซ็นต์ - ด้วยแหล่งจ่ายไฟแรงดันต่ำ) น้อยกว่าแรงดันไฟฟ้าอินพุต

ข้าว. 8. แบบแผนของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้า - อินเวอร์เตอร์พร้อมออสซิลเลเตอร์หลักบนองค์ประกอบ CMOS

วงจรคอนเวอร์เตอร์ที่คล้ายกันแสดงในรูปต่อไปนี้ (รูปที่ 9) คอนเวอร์เตอร์ประกอบด้วยออสซิลเลเตอร์หลักบนไมโครเซอร์กิต CMOS, สเตจขยายสัญญาณบนทรานซิสเตอร์ VT1 และ VT2, วงจรสำหรับเพิ่มแรงดันพัลส์เอาต์พุตเป็นสองเท่า, ตัวกรองตัวเก็บประจุ และวงจรสำหรับสร้างจุดกึ่งกลางเทียมโดยใช้ไดโอดซีเนอร์คู่

แรงดันไฟฟ้าต่อไปนี้ถูกสร้างขึ้นที่เอาต์พุตของคอนเวอร์เตอร์: +15 b ที่กระแสโหลด 13 ... 15 mA และ -15 V ที่กระแสโหลด 5 mA

ข้าว. 9. วงจรของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าสำหรับการก่อตัวของแรงดันไบโพลาร์ด้วยออสซิลเลเตอร์หลักบนองค์ประกอบ CMOS

ในรูป 10 แสดงไดอะแกรมของโหนดเอาต์พุตของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบไม่มีหม้อแปลง

ข้าว. 10. ไดอะแกรมของสเตจเอาต์พุตของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบไม่มีหม้อแปลง

โหนดนี้เป็นเครื่องขยายเสียงจริงๆ ในการควบคุมคุณสามารถใช้เครื่องกำเนิดพัลส์ที่ทำงานที่ความถี่ 10 kHz

หากไม่มีโหลด คอนเวอร์เตอร์ที่มีเพาเวอร์แอมป์ดังกล่าวจะใช้กระแสไฟประมาณ 5 mA แรงดันไฟขาออกใกล้ถึง 18 V (สองเท่าของแรงดันไฟที่จ่าย) ด้วยกระแสโหลด 120 mA แรงดันเอาต์พุตจะลดลงเหลือ 16 b ที่ระดับการกระเพื่อม 20 mV ประสิทธิภาพของอุปกรณ์ประมาณ 85% อิมพีแดนซ์เอาต์พุตประมาณ 10 โอห์ม

ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าสำหรับควบคุมวาริแคป

วงจรแปลงแรงดันไฟฟ้าอย่างง่ายสำหรับควบคุม varicaps ได้รับการทำซ้ำหลายครั้งในนิตยสารต่างๆ ตัวแปลงสร้าง 20 V เมื่อขับเคลื่อนจาก 9 b และวงจรดังกล่าวแสดงในรูปที่ สิบเอ็ด

เครื่องกำเนิดพัลส์ใกล้กับสี่เหลี่ยมประกอบบนทรานซิสเตอร์ VT1 และ VT2 ไดโอด VD1 - VD4 และตัวเก็บประจุ C2 - C5 เป็นตัวคูณแรงดันไฟฟ้า และตัวต้านทาน R5 และไดโอดซีเนอร์ VD5, VD6 สร้างตัวควบคุมแรงดันไฟฟ้าแบบพาราเมตริก

ข้าว. 11. แผนผังของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าสำหรับ varicaps

ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าบนไมโครวงจร CMOS

ข้าว. 12. ไดอะแกรมของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าบนวงจรไมโคร CMOS

ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าอย่างง่ายเพียงหนึ่งเดียว ชิป CMOSด้วยจำนวนสิ่งที่แนบมาขั้นต่ำสามารถประกอบได้ตามแผนภาพในรูปที่ 12

พารามิเตอร์หลักของคอนเวอร์เตอร์ที่แรงดันไฟและกระแสโหลดต่างกันแสดงในตารางที่ 1

ตารางที่ 1. พารามิเตอร์ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้า (รูปที่ 12):

Upit, V	вых. mA	Uout, V

ตัวแปลงไบโพลาร์

ข้าว. 13. ไดอะแกรมของสเตจเอาต์พุตของตัวขับแรงดันไฟสองขั้ว

ในการแปลงแรงดันไฟหนึ่งระดับเป็นแรงดันเอาต์พุตแบบไบโพลาร์ สามารถใช้ตัวแปลงที่มีสเตจเอาต์พุตได้ตามแผนภาพในรูปที่ 13.

เมื่อแรงดันไฟฟ้าอินพุตของคอนเวอร์เตอร์เท่ากับ 5V แรงดันเอาต์พุตจะเป็น + 8V และ -8V ที่กระแสโหลด 30 mA ประสิทธิภาพของตัวแปลงคือ 75% ค่าประสิทธิภาพและค่าของแรงดันไฟขาออกสามารถเพิ่มขึ้นได้โดยใช้ไดโอด Schottky ในวงจรเรียงกระแสตัวคูณแรงดันไฟฟ้า เมื่อแรงดันไฟจ่ายเพิ่มขึ้นเป็น 9 V แรงดันเอาต์พุตจะเพิ่มขึ้นเป็น 15 V

เครื่องกำเนิดสัญญาณคลื่นสี่เหลี่ยมที่หลากหลายสามารถใช้กับวงจรแปลงแรงดันไฟฟ้าตามหลักการของตัวคูณแรงดันพัลส์

เครื่องกำเนิดไฟฟ้าดังกล่าวมักสร้างขึ้นบนไมโครเซอร์กิต KR1006VI1 (รูปที่ 14) กระแสไฟขาออกของไมโครเซอร์กิตนี้ค่อนข้างใหญ่ (100 mA) และมักจะสามารถทำได้โดยไม่ต้องมีขั้นตอนการขยายสัญญาณเพิ่มเติม

เครื่องกำเนิดบนไมโครเซอร์กิต DA1 (KR1006VI1) สร้างพัลส์สี่เหลี่ยม อัตราการทำซ้ำซึ่งกำหนดโดยองค์ประกอบ R1, R2, C2 พัลส์เหล่านี้จากพิน 3 ของไมโครเซอร์กิตถูกป้อนไปยังตัวคูณแรงดันไฟฟ้า

ตัวแบ่งความต้านทาน R3, R4 เชื่อมต่อกับเอาต์พุตของตัวคูณแรงดันไฟฟ้าซึ่งเป็นแรงดันไฟฟ้าที่ป้อนเข้ากับอินพุต "รีเซ็ต" (พิน 4) ของไมโครเซอร์กิต DA1

พารามิเตอร์ของตัวแบ่งนี้ถูกเลือกในลักษณะที่ว่าหากแรงดันเอาต์พุตในค่าสัมบูรณ์เกินแรงดันอินพุต (แรงดันจ่าย) การสร้างจะหยุดลง ค่าที่แน่นอนของแรงดันเอาต์พุตสามารถปรับได้โดยการเลือกความต้านทานของตัวต้านทาน R3 และ R4

ข้าว. 14. แผนผังของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้า-อินเวอร์เตอร์พร้อมออสซิลเลเตอร์หลักบนไมโครเซอร์กิต KR1006VI1

คุณสมบัติของคอนเวอร์เตอร์ - อินเวอร์เตอร์แรงดัน (รูปที่ 14) แสดงไว้ในตาราง 2.

ตารางที่ 2. ลักษณะของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้า-อินเวอร์เตอร์ (รูปที่ 14)

Upit, V	ไอเอาต์, mA	Ipotr, mA	ประสิทธิภาพ,%

ตัวแปลง-อินเวอร์เตอร์อันทรงพลังบนไมโครเซอร์กิต KR1006VI1

รูปถัดไปแสดงวงจรอื่นของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าบนไมโครเซอร์กิต KR1006VI1 (รูปที่ 15) ความถี่ในการทำงานของออสซิลเลเตอร์หลักคือ 8 kHz

ที่เอาต์พุตจะมีการเชื่อมต่อแอมพลิฟายเออร์ทรานซิสเตอร์และวงจรเรียงกระแสที่ประกอบตามวงจรแรงดันไฟฟ้าสองเท่า เมื่อแรงดันไฟฟ้าของแหล่งจ่ายไฟเท่ากับ 12 b เอาต์พุตของตัวแปลงคือ 20 V การสูญเสียของตัวแปลงเกิดจากแรงดันตกคร่อมไดโอดของวงจรเรียงกระแสแบบทวีคูณแรงดัน

ข้าว. 15. ไดอะแกรมของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าพร้อมไมโครเซอร์กิต KR1006VI1 และเพาเวอร์แอมป์

อินเวอร์เตอร์ขั้วแรงดันไฟฟ้าบนไมโครเซอร์กิต KR1006VI1

บนพื้นฐานของไมโครเซอร์กิตเดียวกัน (รูปที่ 16) สามารถสร้างอินเวอร์เตอร์แรงดันไฟฟ้าได้ ความถี่ในการทำงานของการแปลงคือ 18 kHz รอบการทำงานคือ 1.2

ข้าว. 16. วงจรขับแรงดันไฟขั้วลบ

ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้า-อินเวอร์เตอร์ที่ใช้ TTL microcircuits

เช่นเดียวกับอุปกรณ์อื่นๆ ที่คล้ายคลึงกัน แรงดันไฟขาออกของคอนเวอร์เตอร์จะขึ้นอยู่กับกระแสโหลดเป็นอย่างมาก

สามารถใช้ TTL และ CMOS IC เพื่อแก้ไขกระแสไฟได้ ในการพัฒนาหัวข้อนี้ ผู้เขียนแนวคิดนี้ D. Cuthbert ได้เสนอตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบไม่มีหม้อแปลงไฟฟ้าโดยใช้วงจร TTL microcircuits (รูปที่ 7)

ข้าว. 17. อินเวอร์เตอร์แรงดันวงจรขึ้นอยู่กับสองไมโครเซอร์กิต

อุปกรณ์ประกอบด้วยวงจรไมโครสองวงจร: DD1 และ DD2 ตัวแรกทำงานเป็นเครื่องกำเนิดพัลส์สี่เหลี่ยมที่มีความถี่ 7 kHz (องค์ประกอบ DD1.1 และ DD1.2) ไปยังเอาต์พุตที่เชื่อมต่ออินเวอร์เตอร์ DD1.3 - DD1.6

microcircuit ที่สอง (DD2) รวมอยู่ในลักษณะที่ผิดปกติ (ดูแผนภาพ): มันทำหน้าที่เป็นไดโอด ส่วนประกอบ-อินเวอร์เตอร์ทั้งหมดเชื่อมต่อแบบขนานเพื่อเพิ่มความสามารถในการรับน้ำหนักของตัวแปลง

อันเป็นผลมาจากการเปิดสวิตช์ดังกล่าว แรงดันไฟฟ้ากลับด้าน -U จะได้รับที่เอาต์พุตของอุปกรณ์ ซึ่งเท่ากับ (ในค่าสัมบูรณ์) โดยประมาณกับแรงดันไฟฟ้าที่จ่าย แรงดันไฟฟ้าของอุปกรณ์ที่มีไมโครเซอร์กิต 74NS04 CMOS สามารถเป็นได้ตั้งแต่ 2 ถึง 7 V อะนาล็อกในประเทศโดยประมาณคือไมโครเซอร์กิต K555LN1 TTL (ทำงานในช่วงแรงดันไฟฟ้าที่แคบกว่า) หรือไมโครเซอร์กิต KR1564LN1 CMOS

กระแสไฟขาออกสูงสุดตัวแปลงถึง 10 mA... เมื่อปิดโหลดอุปกรณ์จะไม่กินกระแสไฟ

ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าบนไมโครเซอร์กิต K561LA7

ในการพัฒนาแนวคิดที่กล่าวถึงข้างต้นเกี่ยวกับการใช้ไดโอดป้องกันของไมโครวงจร CMOS ที่มีอยู่ในอินพุตและเอาต์พุตขององค์ประกอบ CMOS เราจะพิจารณาการทำงานของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าที่ทำงานบนไมโครเซอร์กิต DD1 และ DD2 สองตัวของประเภท K561LA7 (รูปที่ 18)

คนแรกประกอบเครื่องกำเนิดไฟฟ้าที่ทำงานด้วยความถี่ 60 kHz ไมโครเซอร์กิตตัวที่สองทำหน้าที่เป็นตัวเรียงกระแสความถี่สูงแบบบริดจ์

ข้าว. 18. ไดอะแกรมของตัวแปลงขั้วที่แม่นยำบนไมโครวงจร K561LA7 สองวงจร

ระหว่างการทำงานของตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าของขั้วลบจะเกิดขึ้นที่เอาต์พุตโดยมีความแม่นยำสูงที่โหลดที่มีความต้านทานสูงซึ่งทำซ้ำแรงดันไฟฟ้าของแหล่งจ่ายในช่วงของค่าเล็กน้อยของแรงดันไฟฟ้าที่จ่าย (จาก 3 ถึง 15 V) .

เพิ่มแรงดันโดยไม่ต้องใช้หม้อแปลง ตัวคูณ คำนวณออนไลน์. การแปลง AC และ DC (10+)

พาวเวอร์ซัพพลายแบบไม่มีหม้อแปลง - Boost

กระบวนการนี้แสดงให้เห็นในรูป:

พื้นที่สีน้ำเงินหมายถึงพื้นที่ที่มีประจุตัวเก็บประจุ C และพื้นที่สีแดงที่ประจุไฟฟ้าสะสมไปยังตัวเก็บประจุ C1 และโหลด

ขออภัย พบข้อผิดพลาดเป็นระยะในบทความ มีการแก้ไข บทความเพิ่มเติม พัฒนา และเตรียมสิ่งใหม่ สมัครรับข่าวสารเพื่อรับข่าวสาร

หากไม่ชัดเจน ให้ถาม!
ถามคำถาม. การอภิปรายของบทความ ข้อความ

สวัสดีตอนเย็น. ไม่ว่าฉันจะพยายามมากแค่ไหนฉันก็ทำไม่ได้ตามสูตรที่กำหนดสำหรับรูปที่ 1.2 เรียนรู้ค่าของความจุของตัวเก็บประจุ C1 และ C2 ด้วยค่าข้อมูลที่กำหนดในตารางของคุณ (Uin ~ 220V, Uout 15V, ไอเอาต์ 100mA, ฉ 50Hz) ฉันมีปัญหา เปิดคอยล์ของรีเลย์ DC ขนาดเล็กสำหรับแรงดันไฟฟ้าที่ใช้งาน -25V ถึงเครือข่าย ~ 220V กระแสไฟในการทำงานของคอยล์คือ I = 35mA บางทีฉันอาจจะผิดอะไรไป

อินเวอร์เตอร์เรโซแนนท์ ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบสเต็ปอัพ หลักการของพี ...
การประกอบและการปรับตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบสเต็ปอัพ คำอธิบายของหลักการทำงาน ...

การวัดค่าที่มีประสิทธิภาพ (ประสิทธิผล) ของแรงดันกระแส ...
ไดอะแกรมของอุปกรณ์สำหรับวัดค่าแรงดัน/กระแสที่มีประสิทธิผล ...

ตัวแปลงแรงดันพัลส์ฟลายแบ็ค ปุ่มเปิดปิด - ข ...
วิธีการออกแบบแหล่งจ่ายไฟแบบสวิตชิ่งฟลายแบ็ค วิธีการเลือกพลังงาน ...

การประดิษฐ์นี้เกี่ยวข้องกับสาขาวิศวกรรมไฟฟ้าและมีวัตถุประสงค์เพื่อใช้ในอุปกรณ์จ่ายไฟสำรองของเครื่องมือและอุปกรณ์วัด ผลลัพธ์ทางเทคนิคคือการลดลงของมูลค่าของพลังงานที่ใช้งานและความเสถียรของแรงดันเอาต์พุตที่เพิ่มขึ้น ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าประกอบด้วยสองส่วนที่เหมือนกันของหน่วยแดมเปอร์แรงดันเกิน ซึ่งทำในรูปแบบของตัวเก็บประจุที่เชื่อมต่อแบบอนุกรมและตัวต้านทาน ซึ่งเชื่อมต่อตามลำดับกับสายทั้งสองระหว่างขั้วสำหรับเชื่อมต่อแหล่งจ่ายไฟและอินพุตของตัวแรกและตัวที่สอง วงจรเรียงกระแสแบบบริดจ์เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสตัวแรกเชื่อมต่อขนานกับอินพุตของตัวปรับแรงดันไฟฟ้าและในสายทั้งสองที่เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสที่สองจะมีการแนะนำองค์ประกอบควบคุมที่หนึ่งและที่สองซึ่งเชื่อมต่อแบบอนุกรมกับอินพุต ของตัวปรับแรงดันไฟฟ้า 2 ป่วย

ภาพวาดสำหรับสิทธิบัตร RF 2513185

สาขาเทคโนโลยี

ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบไม่มีหม้อแปลงเป็นของสาขาวิศวกรรมไฟฟ้าและมีไว้สำหรับใช้ในอุปกรณ์จ่ายไฟสำรองของเครื่องมือและอุปกรณ์วัดโดยเฉพาะสำหรับการเปิดเครื่องมิเตอร์ไฟฟ้าอิเล็กทรอนิกส์โวลต์มิเตอร์อิเล็กทรอนิกส์การป้องกันต่างๆและรีเลย์อัตโนมัติที่ขับเคลื่อนจากเครือข่ายที่ได้รับการตรวจสอบ

ก่อนศิลปะ

แหล่งพลังงานที่รู้จัก (Horowitz P. , Hill W. The art of circuitry. In 3 volumes. Vol. 1. Per from English. - 4th ed. Revised and added. - M.: Mir, 1993. - 413 p., ill ., รูปที่ 1.80) ซึ่งประกอบด้วยหม้อแปลงไฟฟ้า, วงจรเรียงกระแส, ฟิลเตอร์ปรับให้เรียบ, ตัวควบคุมแรงดันไฟฟ้าชดเชยแบบอนุกรม, ซึ่งองค์ประกอบควบคุมถูกเชื่อมต่อแบบอนุกรมกับโหลดและมีบทบาทในการต้านทานบัลลาสต์ที่ควบคุมได้ การมีตัวปรับแรงดันไฟฟ้าชดเชยช่วยให้คุณได้รับแรงดันไฟฟ้าที่เสถียรและการมีหม้อแปลงไฟฟ้าช่วยให้คุณได้รับการใช้พลังงานต่ำและหากจำเป็นให้เชื่อมต่อสายกลางของเครือข่ายกับจุดร่วมของแหล่งกำเนิด . อย่างไรก็ตามการมีหม้อแปลงไฟฟ้าซึ่งเป็นข้อเสียเปรียบหลักของแหล่งดังกล่าวทำให้ขนาดและต้นทุนเพิ่มขึ้น

คอนเวอร์เตอร์แบบไม่มีหม้อแปลงบนทรานซิสเตอร์ MOS (วงจรจ่ายไฟ Schreiber G. 300 วงจรเรียงกระแส แหล่งจ่ายไฟแบบสวิตชิ่ง ตัวปรับความคงตัวเชิงเส้นและตัวแปลง: ต่อ จากภาษาฝรั่งเศส - ม.: DMK, 2000. - 224 วิ: ป่วย (ถึง ช่วยนักวิทยุสมัครเล่น ), รูปที่ 246), ที่มีวงจรเรียงกระแสแบบบริดจ์คลื่นเต็ม, ตัวต้านทานการหน่วง, ตัวกรอง, ตัวปรับความคงตัวแบบพาราเมตริกบนซีเนอร์ไดโอด, แหล่งแรงดันอ้างอิง, แอมพลิฟายเออร์สำหรับการทำงานแบบคู่, องค์ประกอบควบคุมและไฟหลัก ตัวแบ่งแรงดันไฟฟ้า หลักการทำงานของคอนเวอร์เตอร์แบบไม่มีหม้อแปลงบนทรานซิสเตอร์ MOS คือที่จุดเริ่มต้นของแต่ละครึ่งคลื่น แรงดันไฟฟ้าที่แก้ไขผ่านองค์ประกอบควบคุมแบบเปิดจะชาร์จตัวกรองคาปาซิทีฟที่เชื่อมต่อกับโหลด เมื่อแรงดันอ้างอิงถึงตัวต้านทานในตัวแบ่งแรงดัน แอมพลิฟายเออร์สำหรับการดำเนินงานจะปิดองค์ประกอบควบคุม และตัวกรองแบบคาปาซิทีฟจะไม่ถูกชาร์จอีกต่อไป ข้อเสียเปรียบหลักของแหล่งพลังงานดังกล่าวคือการมีจังหวะที่เอาต์พุต ซึ่งลดการทำงานของอุปกรณ์วัดส่วนใหญ่ และไม่มีศักยภาพคงที่ของจุดส่งออกจุดใดจุดหนึ่งที่สัมพันธ์กับแรงดันไฟหลัก

ที่ใกล้ที่สุด โซลูชันทางเทคนิคอุปกรณ์ที่เสนอคือแหล่งจ่ายไฟแบบไม่มีหม้อแปลง (คำอธิบายของการประดิษฐ์ในสิทธิบัตรของสหพันธรัฐรัสเซียหมายเลข 2077111, MPK6 Н02М 7/155, G05F 1/585, ลำดับความสำคัญ 01.06.1993 เผยแพร่เมื่อ 10.04.1997, วัว หมายเลข 10) ซึ่งหน่วยลดแรงดันไฟส่วนเกินประกอบด้วยสองส่วนที่มีความต้านทาน AC เท่ากัน และแต่ละส่วนของหน่วยปราบปรามแรงดันไฟเกินจะทำในรูปแบบของตัวต้านทานและตัวเก็บประจุที่เชื่อมต่อแบบอนุกรม ซึ่งเป็นจุดเชื่อมต่อทั่วไปที่เชื่อมต่อ ไปยังขั้วที่สอดคล้องกันสำหรับการเชื่อมต่อแหล่งพลังงานและขั้วว่างของตัวเก็บประจุและตัวต้านทานของส่วนที่หนึ่งและสองหน่วยปราบปรามแรงดันไฟฟ้าส่วนเกินเชื่อมต่อกับอินพุตของวงจรเรียงกระแสสะพานที่หนึ่งและที่สองตามลำดับในขณะที่เอาต์พุตของ วงจรเรียงกระแสแบบสะพานที่หนึ่งและที่สองเชื่อมต่อกันตามแบบขนานและเชื่อมต่อผ่านตัวกรองไปยังตัวปรับแรงดันไฟฟ้า ตัวปรับแรงดันไฟฟ้าเป็นสองขั้นตอนซึ่งขั้นตอนแรกของโคลงจะทำบนไดโอดซีเนอร์และขั้นตอนที่สองของตัวปรับความเสถียรประกอบด้วยองค์ประกอบหลักบนไดโอดซีเนอร์ซึ่งเป็นหน่วยสำหรับรักษาเสถียรภาพของกระแสขององค์ประกอบไดรเวอร์และ แอมพลิฟายเออร์ปฏิบัติการที่ขับเคลื่อนจากสเตจแรก อินพุตกลับด้านของแอมพลิฟายเออร์ในการดำเนินงานผ่านตัวต้านทานตัวแรกเชื่อมต่อกับเอาต์พุตสำหรับเชื่อมต่อโหลดแรกและผ่านตัวต้านทานตัวที่สองเชื่อมต่อกับเอาต์พุตเพื่อเชื่อมต่อโหลดที่สองและเชื่อมต่อกับเอาต์พุตเอาต์พุตของยูนิตควบคุมเสถียรภาพกระแสไฟของไดรเวอร์ , อินพุตที่ไม่กลับด้านของแอมพลิฟายเออร์เชื่อมต่อผ่านตัวต้านทานตัวที่สามและตัวที่สี่ที่มีความต้านทานเท่ากันกับเทอร์มินัลสำหรับเชื่อมต่อแหล่งจ่ายไฟ เอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์ในการดำเนินงานจะเชื่อมต่อกับเทอร์มินัลสำหรับเชื่อมต่อโหลดแรก ในแหล่งจ่ายไฟแบบไม่มีหม้อแปลงที่มีตัวกันโคลงแบบสองขั้นตอน ความเสถียรสูงของแรงดันไฟของแหล่งจ่ายและการยึดศักยภาพของขั้วเอาต์พุตตัวใดตัวหนึ่งที่สัมพันธ์กับจุด "ศูนย์เทียม" ที่มีศักย์ไฟฟ้าครึ่งหนึ่งของแรงดันไฟหลักคือ มั่นใจและข้อเสียเปรียบหลักของแหล่งจ่ายไฟดังกล่าวคือการใช้พลังงานที่ใช้งานมาก

การเปิดเผยการประดิษฐ์

วัตถุประสงค์ของการประดิษฐ์นี้คือการสร้างตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบไม่มีหม้อแปลงที่มีวงจรเรียงกระแสแบบเต็มคลื่นและยึดศักยภาพของจุดส่งออกจุดใดจุดหนึ่งที่สัมพันธ์กับแรงดันไฟหลัก ซึ่งค่าของพลังงานที่ใช้งานจะลดลงและความเสถียรของ แรงดันไฟขาออกเพิ่มขึ้น

ปัญหาได้รับการแก้ไขในตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบไม่มีหม้อแปลงซึ่งประกอบด้วยสองส่วนของหน่วยลดแรงดันไฟส่วนเกินที่มีความต้านทาน AC เท่ากัน วงจรเรียงกระแสแบบเต็มคลื่นสองตัว ตัวกรอง องค์ประกอบควบคุมสองตัว ตัวขยายสัญญาณการทำงานสองตัวและตัวปรับแรงดันไฟฟ้า และแต่ละส่วนของส่วนที่เกิน หน่วยลดแรงดันไฟทำในรูปแบบของตัวต้านทานและตัวเก็บประจุที่เชื่อมต่อแบบอนุกรมซึ่งเชื่อมต่อด้วยจุดร่วมไปยังขั้วต่อที่สอดคล้องกันสำหรับการเชื่อมต่อแหล่งพลังงาน ขั้วต่ออิสระของตัวเก็บประจุของทั้งสองส่วนและตัวต้านทานของทั้งสองส่วนของหน่วยปราบปรามแรงดันไฟฟ้าส่วนเกิน เชื่อมต่อกับอินพุตของวงจรเรียงกระแสบริดจ์ที่หนึ่งและที่สองตามลำดับ เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสตัวแรกเชื่อมต่อผ่านตัวกรองแบบขนานและตามอินพุตของตัวควบคุมแรงดันไฟฟ้า เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสที่สองเชื่อมต่อผ่านอนุกรมและตามองค์ประกอบควบคุมที่หนึ่งและที่สองที่แทรกอยู่ในสายที่หนึ่งและสอง ตามลำดับด้วยอินพุตของตัวปรับแรงดันไฟฟ้าและองค์ประกอบควบคุมแรกถูกสร้างขึ้นบนทรานซิสเตอร์ MOS แบบ n-channel A หรือทรานซิสเตอร์เอฟเฟกต์ฟิลด์ n-channel องค์ประกอบควบคุมที่สองถูกสร้างขึ้นบนฟิลด์ p-channel- ผลทรานซิสเตอร์; ตัวปรับแรงดันไฟฟ้าทำสองขั้นตอนซึ่งในขั้นแรกประกอบด้วยโหนดที่หนึ่งและสองที่เชื่อมต่อตามและแบบขนานโหนดแรกจะทำในรูปแบบของการเชื่อมต่อแบบอนุกรมของไดโอดซีเนอร์ตัวแรกและตัวต้านทานตัวแรกที่แนะนำ โหนดที่สองที่แนะนำจะทำในรูปแบบของการเชื่อมต่อแบบอนุกรมของซีเนอร์ไดโอดตัวที่สองและตัวต้านทานที่สองและจุดเชื่อมต่อทั้งหมดของแคโทดของซีเนอร์ไดโอดตัวแรกในโหนดแรกและตัวต้านทานที่สองในโหนดที่สองคือ เชื่อมต่อกับสายแรกที่เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสแบบบริดจ์แรก นอกจากนี้ยังเชื่อมต่อกับแหล่งกำเนิดของทรานซิสเตอร์ MOS แบบไม่มีช่อง n ตัวแรก จุดเชื่อมต่อทั่วไปของแอโนดของไดโอดซีเนอร์ที่สองในโหนดที่สองและโหนดแรก ตัวต้านทานในโหนดแรกเชื่อมต่อกับสายที่สองที่เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสบริดจ์ตัวแรกซึ่งเชื่อมต่อกับแหล่งกำเนิดของทรานซิสเตอร์เอฟเฟกต์ฟิลด์ p-channel ที่สอง การระบายน้ำของทรานซิสเตอร์ MOS ชนิด n-channel ตัวแรกที่หมดลงและการระบายน้ำของทรานซิสเตอร์ p-channel field-effect ตัวที่สองเชื่อมต่อกันตามลำดับไปยังสายที่หนึ่งและที่สองที่เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสที่สอง ทรานซิสเตอร์ MOS ชนิด n-channel ตัวแรกถูกควบคุมโดยแอมพลิฟายเออร์สำหรับการดำเนินงานตัวแรกที่แนะนำซึ่งขั้วไฟฟ้าที่เชื่อมต่อกับขั้วของซีเนอร์ไดโอดตัวแรกในโหนดแรกของสเตจแรกของโคลงอินพุทของ แอมพลิฟายเออร์ตัวแรกผ่านตัวต้านทานตัวที่สามและตัวที่สี่ที่ใส่ไว้ซึ่งมีความต้านทานเท่ากันเชื่อมต่อกับขั้วของซีเนอร์ไดโอดตัวแรกอินพุตที่ไม่กลับด้านแอมพลิฟายเออร์ตัวแรกผ่านตัวต้านทานที่มีความต้านทานเท่ากันเชื่อมต่อกับเทอร์มินัลสำหรับเชื่อมต่อแหล่งจ่ายไฟเอาต์พุต ของแอมพลิฟายเออร์ตัวแรกเชื่อมต่อกับเกตควบคุมของทรานซิสเตอร์ MOS ชนิด n-channel depleted-type ตัวแรก ทรานซิสเตอร์ภาคสนาม p-channel ที่สองถูกควบคุมโดยแอมพลิฟายเออร์การดำเนินงานที่สองที่แนะนำซึ่งขั้วไฟฟ้าที่เชื่อมต่อกับขั้วของซีเนอร์ไดโอดตัวที่สองในโหนดที่สองของสเตจแรกของโคลงอินพุทกลับด้านของ แอมพลิฟายเออร์ตัวที่สองเชื่อมต่อกับเอาต์พุตของแหล่งแรงดันอ้างอิงที่แนะนำ อินพุตที่ไม่กลับด้านของแอมพลิฟายเออร์ตัวที่สองเชื่อมต่อกับจุดร่วมของแอโนดของซีเนอร์ไดโอดตัวแรกและตัวต้านทานตัวแรกในโหนดแรกของสเตจแรก ของโคลงเอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์ตัวที่สองเชื่อมต่อกับเกตควบคุมของทรานซิสเตอร์เอฟเฟกต์ฟิลด์ p-channel ที่สอง ขั้นตอนที่สองของตัวกันโคลงถูกสร้างขึ้นตามโครงร่างของตัวควบคุมแรงดันไฟฟ้าแบบต่อเนื่องและประกอบด้วยองค์ประกอบหลักบนไดโอดซีเนอร์ซึ่งเป็นหน่วยสำหรับรักษาเสถียรภาพของกระแสขององค์ประกอบหลักและแอมพลิฟายเออร์สำหรับการดำเนินงานที่ป้อนจากเอาต์พุตของสเตจแรก ของโคลงคือขับเคลื่อนจากซีเนอร์ไดโอดตัวแรกในโหนดแรกของสเตจแรกของโคลงซึ่งเป็นอินพุตที่ไม่กลับด้านของแอมพลิฟายเออร์ในขั้นตอนที่สองของโคลงที่เชื่อมต่อกับอินพุตที่ไม่กลับด้านของ แนะนำแอมพลิฟายเออร์ตัวแรกที่เชื่อมต่อผ่านตัวต้านทานที่มีความต้านทานเท่ากันกับเทอร์มินัลสำหรับเชื่อมต่อแหล่งจ่ายไฟอินพุตกลับด้านของแอมพลิฟายเออร์ในขั้นตอนที่สองของโคลงจะเชื่อมต่อผ่านตัวต้านทานไปยังเทอร์มินัลเพื่อเชื่อมต่อโหลดที่หนึ่งและสอง เอาต์พุต สำหรับการเชื่อมต่อโหลดที่สองนั้นเชื่อมต่อกับขั้วเอาท์พุทของชุดควบคุมเสถียรภาพปัจจุบันขององค์ประกอบขับเคลื่อนด้วยเอาต์พุตของเครื่องขยายเสียงในขั้นตอนที่สองของตัวกันโคลงจะเชื่อมต่อกับเทอร์มินัลเพื่อเชื่อมต่อโหลดแรก

เกิดจากการใช้หน่วยลดแรงดันไฟส่วนเกินในรูปแบบของสองส่วนที่เหมือนกันโดยมีความต้านทานกระแสสลับเท่ากันซึ่งทำในรูปแบบของการเชื่อมต่อแบบอนุกรมของตัวเก็บประจุและตัวต้านทานซึ่งเชื่อมต่อตามลำดับกับสายทั้งสองระหว่างขั้วเพื่อเชื่อมต่อ แหล่งจ่ายไฟและอินพุตของวงจรเรียงกระแสแบบบริดจ์ที่หนึ่งและที่สอง ถูกนำไปใช้กับสายไฟทั้งสองที่เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสแบบบริดจ์ที่สองในอนุกรมพร้อมกับอินพุตของตัวปรับแรงดันไฟฟ้าขององค์ประกอบควบคุมที่หนึ่งและที่สอง ซึ่งควบคุมตามลำดับโดยตัวเรียงกระแส แอมพลิฟายเออร์ปฏิบัติการที่หนึ่งและที่สองทำให้ตัวปรับแรงดันไฟฟ้าเป็นสองขั้นตอนซึ่งขั้นตอนแรกประกอบด้วยโหนดที่หนึ่งและสองที่เชื่อมต่อตามและขนานกันซึ่งประกอบด้วยไดโอดซีเนอร์ตัวแรกและตัวที่สองซึ่งการทำงานที่หนึ่งและสอง แอมพลิฟายเออร์ได้รับพลังงานตามลำดับการแนะนำตัวต้านทานที่เกี่ยวข้องและแหล่งแรงดันอ้างอิงรวมถึงการใช้งานสเตจที่สองของโคลงด้วยโหนดด้วย การรักษาเสถียรภาพของกระแสขององค์ประกอบขับเคลื่อนบนซีเนอร์ไดโอดและแอมพลิฟายเออร์สำหรับการดำเนินงานที่ป้อนจากซีเนอร์ไดโอดตัวแรกในโหนดแรกของสเตจแรกของโคลงด้วยการเชื่อมต่อข้างต้นขององค์ประกอบระหว่างกันและกับองค์ประกอบอื่น ๆ ของวงจร , การแก้ไขแบบเต็มคลื่นจะดำเนินการ, ความสมมาตรเบื้องต้นของแรงดันเอาต์พุตในระยะแรกของโคลงและการแก้ไขศักยภาพของหนึ่งในขั้วเอาต์พุตของอุปกรณ์ที่อ้างสิทธิ์ในขั้นตอนที่สองของตัวกันโคลงที่สัมพันธ์กับจุดที่มีศักยภาพ ครึ่งหนึ่งของแรงดันไฟฟ้าของเครือข่าย, การใช้พลังงานที่ใช้งานลดลง, ความเสถียรของแรงดันเอาต์พุตเพิ่มขึ้น

อันที่จริงการแนะนำองค์ประกอบควบคุมที่หนึ่งและที่สองซึ่งทำหน้าที่ของตัวต้านทานบัลลาสต์ที่ควบคุมได้ช่วยลดกระแสในวงจรที่มีตัวต้านทานหน่วงซึ่งทำให้การใช้พลังงานลดลง

การแบ่งหน่วยปราบปรามแรงดันไฟฟ้าส่วนเกินออกเป็นสองส่วนและการเปลี่ยนแปลงแบบซิงโครนัสในความต้านทานขององค์ประกอบควบคุมแรกที่ควบคุมโดยเครื่องขยายเสียงในการดำเนินงานเครื่องแรก สัมพันธ์กับการเปลี่ยนแปลงความต้านทานขององค์ประกอบควบคุมที่สอง ให้ความสมมาตรเบื้องต้นของแรงดันขาออก ของสเตจแรกของโคลงที่สัมพันธ์กับจุดที่มีศักยภาพครึ่งหนึ่งของแรงดันไฟฟ้าของเครือข่ายและการใช้แอมพลิฟายเออร์ในการดำเนินงานในสเตจที่สองของสเตจโคลงซึ่งขับเคลื่อนโดยซีเนอร์ไดโอดตัวแรกในโหนดแรกของ สเตจโคลงแรกทำให้สามารถติดตามศักยภาพของหนึ่งในเทอร์มินัลเอาท์พุตของอุปกรณ์ที่สัมพันธ์กับจุดที่มีศักย์ไฟฟ้าครึ่งหนึ่งของแรงดันไฟฟ้าของเครือข่าย

การแนะนำตัวต้านทานตัวแรกในโหนดแรกของสเตจแรกของโคลงเช่นเดียวกับแหล่งแรงดันอ้างอิงและแอมพลิฟายเออร์ในการดำเนินงานที่สองซึ่งควบคุมองค์ประกอบควบคุมที่สองทำให้สามารถรักษาในโหนดแรกของโหนดแรกได้ สเตจของโคลงกระแสคงที่อินพุตเท่ากับอัตราส่วนของแรงดันอ้างอิงต่อความต้านทานของตัวต้านทานตัวแรกและเพื่อลดการกระเพื่อมของแรงดันไฟฟ้าที่เอาต์พุตของสเตจแรกของโคลงคือเพื่อลดแรงดันไฟฟ้ากระเพื่อมบน ซีเนอร์ไดโอดตัวแรกในโหนดแรกของสเตจแรกของโคลงซึ่งแอมพลิฟายเออร์สำหรับการดำเนินงานนั้นขับเคลื่อนในสเตจที่สองของโคลง

การใช้งานสเตจที่สองของโคลงกับยูนิตสำหรับรักษาเสถียรภาพของกระแสขององค์ประกอบขับเคลื่อนทำให้สามารถกำจัดการเต้นของแรงดันเอาต์พุตที่เกิดจากการกระจัดของแรงดันเอาต์พุตของซีเนอร์ไดโอดตัวแรกในโหนดแรกของ ขั้นตอนแรกของโคลงสัมพันธ์กับจุดที่มีศักยภาพครึ่งหนึ่งของแรงดันไฟฟ้าของเครือข่าย

คำอธิบายสั้น ๆ ของภาพวาด

รูปที่ 1 แสดงไดอะแกรมไฟฟ้าแผนผังของอุปกรณ์ที่เสนอ อุปกรณ์ประกอบด้วยสองส่วนที่เหมือนกัน 1 ของยูนิตลดแรงดันไฟเกิน 2, วงจรเรียงกระแสแบบบริดจ์สองตัว 3 และ 4, ตัวกรอง 5, ตัวปรับแรงดันไฟฟ้า 6, องค์ประกอบควบคุมสองตัวถูกนำมาใช้และองค์ประกอบควบคุมแรกถูกสร้างขึ้นบนทรานซิสเตอร์ n-channel MOS 7 ของประเภทหมด (หรือทรานซิสเตอร์เอฟเฟกต์ฟิลด์ n-channel) องค์ประกอบควบคุมที่สองถูกสร้างขึ้นบนทรานซิสเตอร์ p-channel field-effect 8, แอมพลิฟายเออร์ปฏิบัติการตัวแรก 9 และแอมพลิฟายเออร์ปฏิบัติการที่สอง 10

ส่วนที่ 1 ของชุดลดแรงดันไฟเกิน 2 ซึ่งประกอบด้วยตัวเก็บประจุ 11 และตัวต้านทาน 12 เชื่อมต่อที่ด้านหนึ่งกับขั้ว 13 และ 14 เพื่อเชื่อมต่อเครือข่าย และอีกด้านหนึ่งเชื่อมต่อกับอินพุตของวงจรเรียงกระแสแบบบริดจ์ 3 และ 4 และตัวเก็บประจุ 11 เชื่อมต่อกับอินพุตของวงจรเรียงกระแสบริดจ์ตัวแรก 3 และตัวต้านทาน 12 เชื่อมต่อกับอินพุตของตัวเรียงกระแสบริดจ์ที่สอง 4

เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสบริดจ์ตัวแรก 3 ผ่านตัวกรอง 5 เชื่อมต่อตามและขนานกับอินพุตของตัวปรับแรงดันไฟฟ้า 6

ตัวปรับแรงดันไฟฟ้า 6 ทำในสองขั้นตอน ขั้นตอนแรกของตัวควบคุมแรงดันไฟฟ้า 6 ประกอบด้วยโหนดแรก 15 และโหนดที่สอง 16 ซึ่งเชื่อมต่อแบบขนานและแบบขนาน โหนดแรก 15 สร้างขึ้นในรูปแบบของการเชื่อมต่อแบบอนุกรมของซีเนอร์ไดโอด 17 และตัวต้านทานตัวแรกที่แนะนำ 18 โหนดที่สองที่นำมาใช้ 16 ถูกสร้างขึ้นในรูปแบบของการเชื่อมต่อแบบอนุกรมของซีเนอร์ไดโอด 19 และตัวต้านทาน 20

ในสายที่หนึ่งและสองที่เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสบริดจ์ที่สอง 4 ทรานซิสเตอร์ 7 และ 8 เชื่อมต่อตามและในอนุกรมกับอินพุตของตัวควบคุมแรงดันไฟฟ้า 6. 17 ในโหนดแรก 15 และตัวต้านทาน 20 ในวินาที โหนด 16 ของสเตจแรกของโคลง 6 เช่นเดียวกับสายแรกที่เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสตัวแรก 3

ท่อระบายน้ำของทรานซิสเตอร์ 8 เชื่อมต่อกับสายที่สองที่เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสที่สอง 4 แหล่งที่มาของทรานซิสเตอร์ 8 เชื่อมต่อกับจุดเชื่อมต่อทั่วไปของตัวต้านทาน 18 ในโหนดแรก 15 และขั้วบวกของซีเนอร์ไดโอด 19 ในโหนดที่สอง 16 ของสเตจแรกของโคลง 6 เช่นเดียวกับสายที่สองที่เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสตัวแรก 3 ...

พินเพาเวอร์ของแอมพลิฟายเออร์ปฏิบัติการ 9 เชื่อมต่อกับซีเนอร์ไดโอด 17 อินพุตที่ไม่กลับด้านของแอมพลิฟายเออร์ 9 ผ่านตัวต้านทาน 21 และ 22 ที่มีความต้านทานเท่ากันเชื่อมต่อกับเทอร์มินัล 13 และ 14 สำหรับเชื่อมต่อเครือข่าย อินพุทกลับด้านของ แอมพลิฟายเออร์ 9 ผ่านตัวต้านทานที่แนะนำ 23 และ 24 ที่มีความต้านทานเท่ากันเชื่อมต่อกับขั้วของซีเนอร์ไดโอด 17 ในโหนดแรก 15 ของสเตจแรกของโคลง 6 และเอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์ 9 เชื่อมต่อกับประตูควบคุมของ ทรานซิสเตอร์ 7

พินเพาเวอร์ของแอมพลิฟายเออร์ปฏิบัติการ 10 เชื่อมต่อกับซีเนอร์ไดโอด 19 อินพุตกลับด้านของแอมพลิฟายเออร์ 10 เชื่อมต่อกับเอาต์พุตของแหล่งแรงดันอ้างอิง 25 ทำจากซีเนอร์ไดโอด 26 และตัวต้านทาน จำกัด 27 ไม่ใช่ อินพุทอินพุทของแอมพลิฟายเออร์ 10 เชื่อมต่อกับจุดเชื่อมต่อทั่วไปของแอโนดของซีเนอร์ไดโอด 17 และตัวต้านทาน 18 ในโหนดแรก 15 สเตจแรกของโคลง 6 เอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์ 10 เชื่อมต่อกับประตูควบคุม ของทรานซิสเตอร์ 8

ขั้นตอนที่สองของตัวควบคุมแรงดันไฟฟ้า 6 สร้างขึ้นตามวงจรที่รู้จักกันดีของชุดควบคุมแรงดันไฟฟ้าแบบอนุกรมและประกอบด้วยองค์ประกอบหลักบนไดโอดซีเนอร์ 28 หน่วยที่ 29 สำหรับรักษาเสถียรภาพกระแสขององค์ประกอบหลักที่ทำบนทรานซิสเตอร์ 30 , ตัวต้านทาน 31, 32, 33 และไดโอด 34, ตัวติดตามอีซีแอลบนทรานซิสเตอร์ 35

ขั้นตอนที่สองของโคลง 6 ยังมีแอมพลิฟายเออร์ปฏิบัติการ 36 ซึ่งขับเคลื่อนโดยซีเนอร์ไดโอด 17 ในโหนดแรก 15 ของสเตจแรกของโคลง 6 อินพุตที่ไม่กลับด้านของแอมพลิฟายเออร์ 36 เชื่อมต่อผ่านตัวต้านทาน 21 และ 22 ด้วยความต้านทานเท่ากับเทอร์มินัล 13 และ 14 เพื่อเชื่อมต่อเครือข่ายอินพุตกลับด้านของแอมพลิฟายเออร์ 36 ที่เชื่อมต่อผ่านตัวต้านทาน 37 และ 38 กับเทอร์มินัลเอาต์พุต 39 และ 40 ตามลำดับ เอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์ปฏิบัติการ 36 เชื่อมต่อกับเทอร์มินัลเอาต์พุต 39 .

นอกจากนี้ เพื่อจำกัดแรงดันตกคร่อมสูงสุดระหว่างท่อระบายน้ำและแหล่งกำเนิดของทรานซิสเตอร์ 7 ตัวต้านทาน 41 ถูกเชื่อมต่อและตัวต้านทาน 42 เชื่อมต่อระหว่างท่อระบายน้ำและแหล่งกำเนิดของทรานซิสเตอร์ 8 ตัวต้านทาน 41 และ 42 ถูกเลือก ด้วยแนวต้านที่เท่ากัน

หลักการทำงานของอุปกรณ์มีดังนี้

แรงดันไฟฟ้าขาเข้าของแหล่งจ่ายไฟหลักถูกจ่ายให้กับขั้ว 13 และ 14 ของอุปกรณ์ลดลงในตัวเก็บประจุ 11 และตัวต้านทาน 12 ในทั้งสองส่วนที่ 1 ของโหนด 2 เพื่อดับแรงดันไฟฟ้าส่วนเกินแก้ไขในวงจรเรียงกระแสคลื่นเต็มคลื่นที่หนึ่งและที่สอง 3 และ 4 และยังลดลงในทรานซิสเตอร์ตัวแรกและตัวที่สอง 7 และ 8 ซึ่งถูกควบคุมตามลำดับโดยแอมพลิฟายเออร์การทำงานที่หนึ่งและที่สอง 9 และ 10 หลังจากนั้นพวกมันจะถูกทำให้เรียบโดยตัวกรอง 5 เสถียรในโคลงสองขั้นตอน 6 และป้อน ไปยังขั้วเอาท์พุท 39 และ 40

ขั้นตอนแรกของโคลง 6 ประกอบด้วยโหนด 15 และ 16 ที่เชื่อมต่อแบบขนานซึ่งไดโอดซีเนอร์ 17 และ 19 ถูกเลือกด้วยแรงดันไฟฟ้าที่มีความเสถียรเท่ากันและความต้านทานของตัวต้านทาน 18 จะถูกเลือกน้อยกว่าความต้านทานของตัวต้านทาน 20 อย่างมีนัยสำคัญ ดังนั้นกระแสอินพุตในโหนดแรก 15 ของสเตจแรกของโคลง 6 นั้นสูงกว่าในโหนดที่สอง 16 มาก

กระแสอินพุตในโหนดแรก 15 ของสเตจแรกของโคลง 6 เท่ากับผลรวมของกระแสที่แก้ไขจากเอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสที่หนึ่งและที่สอง 3, 4 และเลื่อนในเฟส 90 °สัมพันธ์กัน การเปลี่ยนเฟสที่เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสแรก 3 สัมพันธ์กับกระแสที่เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสที่สอง 4 เกิดขึ้นเนื่องจากการเปลี่ยนแปลงปัจจุบันในตัวเก็บประจุ 11 โดย 90 °สัมพันธ์กับกระแสในตัวต้านทาน 12 คลื่นเต็ม กระแสที่แก้ไขแล้วที่เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสตัวแรก 3 ค่าทันทีซึ่งเป็นสัดส่วนกับความต้านทานของตัวเก็บประจุ 11 และที่เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสที่สอง 4 กระแสที่แก้ไขแล้วค่าทันทีซึ่งเป็นสัดส่วนกับ ผลรวมของความต้านทานของตัวต้านทาน 12 และความต้านทานที่เปลี่ยนแปลงของทรานซิสเตอร์ 7 และ 8 ซึ่งทำหน้าที่ควบคุมความต้านทานของบัลลาสต์

การเปลี่ยนแปลงความต้านทานของทรานซิสเตอร์ 8 ถูกควบคุมโดยเครื่องขยายเสียงปฏิบัติการ 10 ซึ่งทำงานตามหลักการ ข้อเสนอแนะ... แรงดันไฟฟ้าข้ามตัวต้านทาน 18 ซึ่งแปรผันตามกระแสอินพุตในโหนดแรก 15 ของสเตจแรกของโคลง 6 ถูกป้อนไปยังอินพุตที่ไม่กลับด้านของแอมพลิฟายเออร์ในการดำเนินงาน 10 และเปรียบเทียบกับค่าอ้างอิงของแรงดันอ้างอิง บนซีเนอร์ไดโอด 26 ที่จ่ายให้กับอินพุทอินพุทของแอมพลิฟายเออร์ในการดำเนินงาน 10. เมื่อค่าแรงดันไฟหลักเปลี่ยนจากเอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์ในการดำเนินงาน 10 แรงดันควบคุมจะถูกนำไปใช้กับเกตของทรานซิสเตอร์ 8 โดยเปลี่ยนความต้านทาน เพื่อให้แรงดันตกคร่อมตัวต้านทาน 18 ในโหนดแรก 15 ของสเตจแรกของโคลง 6 ถูกคงไว้ที่แรงดันอ้างอิงที่กำหนดโดยซีเนอร์ไดโอด 26 นั่นคือที่ค่าประสิทธิผลเล็กน้อยของแรงดันไฟหลักอินพุต กระแส ในโหนดแรก 15 ของสเตจแรกของโคลง 6 ผ่านตัวต้านทาน 18 และซีเนอร์ไดโอด 17 โดยไม่ต้องเชื่อมต่อโหลด มีแนวโน้มที่จะมีค่าคงที่เท่ากับอัตราส่วนของแรงดันอ้างอิงบนซีเนอร์ไดโอด 26 ต่อ ความต้านทานของตัวต้านทาน 18. ดังนั้น การรักษาค่าคงที่ ค่าที่กำหนดของกระแสอินพุตในโหนดแรก 15 ของสเตจแรกของโคลง 6 ช่วยลดแรงดันไฟฟ้ากระเพื่อมบนซีเนอร์ไดโอด 17 ซึ่งแอมพลิฟายเออร์ปฏิบัติการ 36 นั้นขับเคลื่อนในขั้นตอนที่สองของโคลง 6

พร้อมกันกับการเปลี่ยนแปลงความต้านทานของทรานซิสเตอร์ 8 ความต้านทานของทรานซิสเตอร์ 7 จะเปลี่ยนไปแบบซิงโครนัส การเปลี่ยนแปลงความต้านทานของทรานซิสเตอร์ 7 ถูกควบคุมโดยแอมพลิฟายเออร์ปฏิบัติการ 9 ซึ่งทำงานตามหลักการป้อนกลับ หากศักยภาพของจุดเชื่อมต่อทั่วไปของตัวต้านทาน 21 และ 22 ในตัวแบ่งแรงดันไฟหลักครึ่งหนึ่งถือเป็นจุดที่มีศักยภาพของ "ศูนย์เทียม" แสดงว่าการเปลี่ยนแปลงแบบซิงโครนัสในความต้านทานของทรานซิสเตอร์ 7 สัมพันธ์กับ การเปลี่ยนแปลงความต้านทานของทรานซิสเตอร์ 8 จะมั่นใจเมื่อศักยภาพของจุดร่วมของการเชื่อมต่อของตัวต้านทาน 23 และ 24 ที่มีความต้านทานเท่ากันในตัวแบ่งแรงดันเอาต์พุตบนซีเนอร์ไดโอด 17 ของโหนดแรก 15 ของขั้นตอนแรกของ โคลง 6 เท่ากับศักยภาพของจุด "ศูนย์เทียม"

ศักยภาพของจุดเชื่อมต่อทั่วไปของตัวต้านทาน 23 และ 24 ถูกป้อนเข้าในอินพุทกลับด้านของแอมพลิฟายเออร์ในการดำเนินงาน 9 และเปรียบเทียบกับศักยภาพของจุด "ศูนย์เทียม" ที่อินพุตที่ไม่กลับด้านของแอมพลิฟายเออร์ปฏิบัติการ 9 และ แรงดันควบคุมจากเอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์ปฏิบัติการ 9 ถูกป้อนไปที่เกตของทรานซิสเตอร์ 7 โดยเปลี่ยนความต้านทานเพื่อให้ศักยภาพของจุดเชื่อมต่อร่วมของตัวต้านทาน 23 และ 24 มีแนวโน้มที่จะคงที่เมื่อเทียบกับศักยภาพของ "ศูนย์เทียม". ดังนั้นจึงมีสมมาตรเบื้องต้นของแรงดันเอาต์พุตบนซีเนอร์ไดโอด 17 ในระยะแรกของโคลง 6 ในส่วนที่เกี่ยวกับจุด "ศูนย์เทียม"

ในขั้นตอนที่สองของโคลง 6 แอมพลิฟายเออร์ปฏิบัติการ 36 ซึ่งขับเคลื่อนโดยซีเนอร์ไดโอด 17 ตามหลักการป้อนกลับจะแก้ไขศักยภาพของจุดกึ่งกลางของตัวต้านทาน 37 และ 38 ในตัวแบ่งแรงดันเอาต์พุตที่สัมพันธ์กับ "ศูนย์เทียม " จุดที่ขั้วของแรงดันไฟหลักอินพุตกลับด้านและปัจจัยที่ไม่เสถียรอื่นๆ นอกจากนี้ เพื่อขจัดการพึ่งพาแรงดันเอาต์พุตของโคลง 6 ซึ่งเกี่ยวข้องกับการเปลี่ยนแปลงที่เป็นไปได้ของกระแสในซีเนอร์ไดโอด 28 เมื่อแรงดันไฟฟ้าระหว่างแคโทดของซีเนอร์ไดโอด 17 และ 28 เปลี่ยนแปลง หน่วย 29 ถูกใช้เพื่อ ทำให้กระแสในซีเนอร์ไดโอด 28 เสถียรตามวงจรมิเรอร์ปัจจุบันที่มีองค์ประกอบ 30, 31, 32, 33, 34 ซึ่งกระแสสะสมของทรานซิสเตอร์ 30 นั้นไม่ขึ้นอยู่กับแรงดันเบสของตัวสะสม

ด้วยตัวต้านทานที่เท่ากัน 37 และ 38 แรงดันเอาต์พุตของแหล่งกำเนิดที่ขั้ว 39 และ 40 มีความสมมาตรเกี่ยวกับ "ศูนย์เทียม" หากตัวต้านทาน 37 ลัดวงจร ศักยภาพของเทอร์มินัล 39 จะเป็น "ศูนย์เทียม"

เพื่อจำกัดแรงดันไฟฟ้าตกสูงสุดระหว่างท่อระบายน้ำและแหล่งกำเนิดของทรานซิสเตอร์ 7 ให้เชื่อมต่อตัวต้านทาน 41 และตัวต้านทาน 42 ที่เชื่อมต่อระหว่างท่อระบายน้ำและแหล่งกำเนิดของทรานซิสเตอร์ 8 ตัวต้านทาน 41 และ 42 จะถูกเลือกโดยมีความต้านทานเท่ากัน

เนื่องจากทรานซิสเตอร์ p-channel field-effect 7 มี แรงดันต่ำพังทลาย จากนั้นองค์ประกอบควบคุมที่สองก็สามารถสร้างบนทรานซิสเตอร์ p-channel MOS

รูปที่ 2 แสดงส่วนของพื้นฐาน วงจรไฟฟ้าใช้ทรานซิสเตอร์ p-channel MOS 43 เป็นองค์ประกอบควบคุมที่สองซึ่งควบคุมโดยแอมพลิฟายเออร์สำหรับการดำเนินงาน 10 ในกรณีนี้จะมีการแนะนำตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบรวม 44 ซึ่งขั้วอินพุตเชื่อมต่อแบบขนานกับซีเนอร์ไดโอด 19 และตัวเก็บประจุ 45 และ 46 เอาต์พุตกำลังของเครื่องขยายเสียงปฏิบัติการ 10 เชื่อมต่อกับแคโทดของซีเนอร์ไดโอด 19 และเอาต์พุตของคอนเวอร์เตอร์ 44 ที่มีขั้วลบของแรงดันเอาต์พุต

การบังคับใช้ในอุตสาหกรรม

การทดสอบต้นแบบของอุปกรณ์ที่เสนอได้ยืนยันประสิทธิภาพการทำงานเต็มรูปแบบ การแก้ปัญหา และความเป็นไปได้ของการนำไปใช้ในอุตสาหกรรม

เรียกร้อง

ตัวแปลงแรงดันไฟฟ้าแบบไม่มีหม้อแปลงที่มีสองส่วนที่เหมือนกันของหน่วยปราบปรามแรงดันไฟฟ้าส่วนเกินที่มีความต้านทานกระแสสลับเท่ากัน แต่ละส่วนของหน่วยปราบปรามแรงดันไฟฟ้าส่วนเกินจะทำในรูปแบบของตัวต้านทานที่เชื่อมต่อแบบอนุกรมและตัวเก็บประจุที่เชื่อมต่อโดยจุดร่วมไปยังจุดที่เกี่ยวข้อง ขั้วต่อสำหรับเชื่อมต่อแหล่งพลังงาน ขั้วต่ออิสระของตัวเก็บประจุของทั้งสองส่วน และขั้วต่ออิสระของตัวต้านทานของทั้งสองส่วนของหน่วยปราบปรามแรงดันไฟฟ้าส่วนเกิน ตามลำดับ กับอินพุตของวงจรเรียงกระแสบริดจ์ที่หนึ่งและที่สอง เอาต์พุตของ วงจรเรียงกระแสแบบสะพานที่หนึ่งและที่สองเชื่อมต่อกันตามแบบขนานและเชื่อมต่อผ่านตัวกรองไปยังตัวปรับแรงดันไฟฟ้า ตัวปรับแรงดันไฟฟ้าถูกสร้างขึ้นแบบสองขั้นตอนด้วยหน่วยรักษาเสถียรภาพกระแสขององค์ประกอบการขับบนไดโอดซีเนอร์และแอมพลิฟายเออร์สำหรับการดำเนินงานที่ขับเคลื่อนจาก ขั้นตอนแรกของโคลงอินพุทที่ไม่กลับด้านของแอมพลิฟายเออร์เชื่อมต่อผ่านตัวต้านทานที่มีความต้านทานเท่ากันกับขั้วเพื่อเชื่อมต่อแหล่งกำเนิด และแหล่งจ่ายไฟอินพุทอินพุทของแอมพลิฟายเออร์เชื่อมต่อผ่านตัวต้านทานไปยังเทอร์มินัลสำหรับเชื่อมต่อโหลดที่หนึ่งและสอง เทอร์มินัลสำหรับเชื่อมต่อโหลดที่สองยังเชื่อมต่อกับเทอร์มินัลเอาต์พุตของยูนิตควบคุมเสถียรภาพกระแสไฟ เอาต์พุตของ แอมพลิฟายเออร์สำหรับการดำเนินงานเชื่อมต่อกับเทอร์มินัลสำหรับเชื่อมต่อโหลดแรก โดยมีลักษณะที่เอาต์พุต วงจรเรียงกระแสบริดจ์ที่สองเชื่อมต่อแบบอนุกรม และตามองค์ประกอบควบคุมที่หนึ่งและที่สองที่เชื่อมต่อในสายที่หนึ่งและที่สอง ตามลำดับ โดยมีอินพุตของ ตัวควบคุมแรงดันไฟฟ้าแบบสองขั้นตอน ส่วนประกอบควบคุมแรกถูกสร้างขึ้นบนทรานซิสเตอร์แบบฟิลด์ n ช่อง และองค์ประกอบควบคุมที่สองถูกสร้างขึ้นบนทรานซิสเตอร์แบบ p-channel field-effect ขั้นตอนแรกของตัวกันโคลงประกอบด้วยขั้นตอนแรก และโหนดที่สองที่เชื่อมต่อตามและขนานกัน หน่วยความคงตัวตัวแรกถูกสร้างขึ้นในรูปแบบของการเชื่อมต่อแบบอนุกรมของซีเนอร์ไดโอดตัวแรกและตัวต้านทานตัวแรกที่นำเข้า การเชื่อมต่อแบบอนุกรมของไดโอดซีเนอร์ตัวที่สองและตัวต้านทานตัวที่สอง และจุดเชื่อมต่อร่วมของแคโทดของไดโอดซีเนอร์ตัวแรกในโหนดที่หนึ่งและตัวต้านทานตัวที่สองในโหนดที่สองของสเตจแรกของโคลงที่เชื่อมต่อกับแหล่งกำเนิด ของทรานซิสเตอร์เอฟเฟกต์สนาม n-channel แรกซึ่งเชื่อมต่อกับสายแรกที่เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสบริดจ์ตัวแรก จุดเชื่อมต่อของตัวต้านทานตัวแรกในโหนดแรกและขั้วบวกของไดโอด zener ที่สองในโหนดที่สอง ของสเตจแรกของโคลงนั้นเชื่อมต่อกับแหล่งกำเนิดของทรานซิสเตอร์ภาคสนาม p-channel ที่สองซึ่งเชื่อมต่อกับสายที่สองที่เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสบริดจ์แรกการระบายน้ำของ n-channel แรกและการระบายน้ำของ ทรานซิสเตอร์เอฟเฟกต์สนาม p-channel ที่สองเชื่อมต่อตามลำดับกับสายที่หนึ่งและสองที่เอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสบริดจ์ที่สองประตูควบคุมของทรานซิสเตอร์เอฟเฟกต์ฟิลด์ n-channel แรกเชื่อมต่อกับเอาต์พุตของที่แนะนำก่อน แอมพลิฟายเออร์ในการดำเนินงาน, ตัวนำกำลังซึ่ง, เช่นเดียวกับสายไฟของแอมพลิฟายเออร์ในการดำเนินงานใน st . ที่สอง โคลง upenes เชื่อมต่อกับขั้วของไดโอด zener แรกในโหนดแรกของขั้นตอนแรกของโคลง อินพุต inverting ของเครื่องขยายเสียงตัวแรกจะเชื่อมต่อผ่านตัวต้านทานที่สามและสี่ที่ใส่ไว้ซึ่งมีความต้านทานเท่ากับขั้วของ zener แรก ไดโอดในโหนดแรกของสเตจแรกของโคลงอินพุตที่ไม่กลับด้านของแอมพลิฟายเออร์ตัวแรกเชื่อมต่อกับอินพุตที่ไม่กลับด้านของแอมพลิฟายเออร์ในการดำเนินงานในขั้นตอนที่สองของโคลงและเชื่อมต่อผ่านตัวต้านทานที่มีความต้านทานเท่ากัน ไปยังขั้วสำหรับเชื่อมต่อแหล่งพลังงาน, ประตูควบคุมของทรานซิสเตอร์ภาคสนาม p-channel ที่สองเชื่อมต่อกับเอาท์พุทของเครื่องขยายเสียงปฏิบัติการที่สองที่แนะนำ, ขั้วไฟฟ้าที่เชื่อมต่อกับขั้วของไดโอดซีเนอร์ที่สองใน โหนดที่สองของสเตจแรกของโคลง อินพุตที่ไม่กลับด้านของแอมพลิฟายเออร์ที่สองเชื่อมต่อกับจุดเชื่อมต่อทั่วไปของแอโนดของซีเนอร์ไดโอดตัวแรกและตัวต้านทานตัวแรกในโหนดแรกของสเตจแรกของโคลง , อินพุทกลับด้านของแอมพลิฟายเออร์ตัวที่สองเชื่อมต่อกับเอาท์พุทของอินพุท เกี่ยวกับแหล่งจ่ายแรงดันอ้างอิง